UC3842输出占空比有问题，求大神指导！
上图是基于UC3842的电源原理图，开关频率198khz，输出功率10W，主输出15V；在测试时利用直流24V直接给UC3842供电，断掉馈电绕组；
在有负载的情况下，UC3842的输出PWM波形如上图所示，占空比是变化的且会丢失两个周期的PWM波；在空载的时候会随机的丢失数个周期的PWM输出；
PWM输出占空比的突然变大，导致主线圈的电流增大，但采样电阻两端的电压明显已经高于1V，但PWM波依然未停止输出；
占空比的突然增大会导致，输出电压的纹波中会周期性出现较大的电压尖峰，请各位大神帮忙分析一下PWM波输出不正常的原因可能是什么？
估计是环路不稳定吧，看3842的COMP的波形就知道了。
次级已经用了431+光耦的架构的话，初级光耦应该直接接3842的1脚和地脚。同时1脚和地并联一个小电容（比如10N), 2脚改接地。
谢谢，请问在环路稳定的情况下，3842的comp引脚的波形应该是什么样的？下图是我的3842的comp引脚波形；
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主电路先不通电，单独给UC384X 7脚供电，用辅助源给个反馈信号，先看看6脚的驱动波形。有问题可加QQ：304038989，一起学习。
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正常是稳定的直流。环路不稳时的波形是直流叠加正弦波。
从波形看，不是环路振荡问题，这个问题，也可能是PCB布线不好引起的。另外，你标的元件参数太复杂，看不清楚真实的值，不好判断。
但是从环路稳定的角度，目前的COMP连接方法也是有问题的。需要按我之前提到的方法改。
总之，可能有几个问题在里面。需要一个一个的解决。 好的，谢谢，我修改电路试试看看！请问1和2脚之间的加RC补偿会有什么影响呢？ 因为次级的431电路相当于一个运放放大误差信号同时有一个180度的相移，所以初级不需要再来一级运放，再来一个180度的相移。
现有的1，2脚间的RC也拿掉。
另外，R32,R39,C53分别什么参数？ （1）按照你的建议，将2脚接地，1脚直接连接到光耦的反馈，在1和2脚之间并联一个1nF电容，带半载测试，还是会出现之前的现象；（2）R32:600mR（用直插件暂时替代） R39:1K C53:470pF 。
（3）附件中是我测量的各引脚的波形图，感觉开关的噪声对 comp vfb 以及isense的电压都有很大的影响，感觉是因为反馈的问题，也有前辈说是因为变压器的问题，请问你有什么高见；
R23 600mohm似乎太小？这个要与变压器参数结合计算。没数据，不好判断。
3842的8脚到5脚GND应该要加100N的电容。
光耦二极管上并联的电阻是6.8KOHM？太大，减少到1.5KOHM。
FD7上串联4.7OHM左右电阻。R33改到22OHM-47OHM之间。
PCB布线，有没有区分大电流地回路与控制信号地回路? 只能单点接地。
VCC供电电压不要那么高，17.5V就够了。
好的，谢谢，我再尝试一下；
（1）主线圈的最大电流约为1.4A，电流采样电阻设置为600mR应该问题不大吧，请问还需要考虑其他因素吗？
（2）3842第五引脚确实少了个滤波电容；
（3）光耦二极管并联电阻是6.8K，请问这个电阻的阻值是如何影响电路的稳定性？
（4）之前把R33改为100R试过，没有效果，楼下有贴出PWM的输出波形；
（5）以下是电源的布线图，麻烦指点一下；
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（1）主线圈的最大电流约为1.4A，电流采样电阻设置为600mR应该问题不大吧，请问还需要考虑其他因素吗？ANS: 这个我也不肯定，跟输入电压范围和你的变压器工作模式有关。
（2）3842第五引脚确实少了个滤波电容；
ANS: 这个是大问题，必须改。
（3）光耦二极管并联电阻是6.8K，请问这个电阻的阻值是如何影响电路的稳定性？
ANS: 431工作需要一个偏置电流IKA，规格书一般要求是1mA, 实测没那么大，6K8这个电阻就是提供偏置电流通路，如果太大，偏流就可以导通光耦，导致输出电压不稳。
（4）之前把R33改为100R试过，没有效果，楼下有贴出PWM的输出波形；
ANS: 适当的驱动电阻是需要的，即使现在看起来没效果，但是，在某些特定条件下，就会出其他问题。
（5）以下是电源的布线图，麻烦指点一下；
ANS: 接地点有点小问题，应该把3842的地与其周边元件地连接起来到1点，再统一接到取样电阻R32的下端。地线尽量走粗或铺铜。 谢谢前辈的建议，占空比的问题已经解决了，是因为电流采样RC滤波时间常数过大的问题，把C53改成100PF就好了，非常感谢前辈提出的宝贵意见，我会继续尝试和优化。 把R33换成100R再试
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排除前沿消隐失灵导致的问题 可能是大马拉小车，功率余量大，造成间歇振荡，有许多较大功率的电源都有这一现象。 你好，输入电源为24V/48W，开关电源主输出的功率为15V/3W，请问这种数量关系下会出现你所说的大马拉小车导致震荡吗？请问这种震荡现象主要是由于什么原因导致的？ １、降低3842电压，２、调高频率，３、功率管换电流小一点的型号，４、调高输出电压。每做一步看波形变化再分析原因。 占空比变化的问题解决了，把电流采样RC滤波的C53修改为100nF就好了，谢谢各位前辈的指导！纹波小了近300mV,但还需要进一步改进参数减小纹波； C53不可以用那么大的容量。问题应该是C53的接地方法不好，其地段应该直接到IC 3842的地脚。 100pf，说错了！ c53放在了pcb的背面，在3842的3引脚正下方！ 我意思是PCB图上C53的地脚应该直接连到3842的地脚，不要转个大圈。
另外C53如果用100PF，感觉太小，建议还是470PF,但是把R39从1K改到330-470OHM左右。3842没有自带前沿消隐功能，如果这个RC时间常数太小，MOSFET开通瞬间的浪涌电流（由寄生参数和驱动电流引起）可能就会直接触发关断电路，使脉冲宽度非常窄，输出电压稳不住。 好的，我试试看看！ 请问如果RC的乘积相同，电阻取较大值和电容取较大的值对滤波效果有什么样的影响呢？ 电容不变，把电阻减小差不多的倍数（200R/470R），分别进行测试发现不能达到效果！有点困惑了，RC的乘积一定，滤波器的截止频率一样，R大C小和R小C大的滤波效果差别会很大吗？又该怎么理解呢？
你的地线改了没有？之前提到的那些参数改了没有？
这个比较费解啊，按道理是差不多的。
难道是因为没有斜率补偿电路的原因吗？ 地线还没改，准备重新改下PCB再制一版试试；我也很是费解;???? 先用现有样品改地线试试。 可以的，飞线试试看！
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这就是电源的一个技术指标--动态响应速度，判断的条件就是过冲电压和欠冲电压。一般客户要求小于额定电压的+/-5%-10%之间。
电路反馈环路低频增益不够时，动态响应速度变慢。
比如你图中的C55，会影响动态响应速度，一般不要这个电容。
还有C54，一般串联一个小电阻改善低频增益和动态响应速度。你可以试试4.7K。
光耦上端的2K电阻改到1K也试试。 好的，谢谢宝贵建议；关于电源动态响应性这块的分析是不是要了解一下闭环的传递函数，请问有这方面的帖子可以推荐看看的吗？ 对，跟传递函数，幅频特性，相频特性这些有关。总之是不简单。不过对于反激电路，反馈补偿电路简单就可以满足，随便放些不太离谱的参数，就可以满足响应速度和环路稳定性要求。一般凭经验就搞定了。有条件的话，还可以用网路分析仪测量整机幅频特性，相频特性定量分析增益余量和相位余量。
在这个论坛可以搜到很多相关的文档介绍这方面的知识。记得TI的网站也有很多这种经典资料。 相关关键字：环路，稳定性，补偿，增益余量，相位余量。loop, stability, compensation, gain margin, phase margin. 光耦的连接问题单独如图的电路，输入端接单片机，输出端输出一切正常。 可是接上下一级电路的时候输出电压波形是有，但是低电平不为0，大概有3V左右。 后级电路具体是什么，不是很清楚。 可能也是一个光耦。 请帮忙看一下应该怎么弄才能把光耦输出端的低电平弄成0.谢谢 在线等。 有人帮忙吗光耦的内部图 本帖最后由 oldzhang 于 2015-7-27 12:04 编 基于LPC2214和uC/OS-II的音频处理方案及电路说 目前流行的ARM芯片内核有ARM7TDMI、ARM720T、ARM9TDMI、ARM992T、ARM940T、ARM946T、ARM966T和ARM10TDMI等，Philips LPC2214是基 TMS320F2812在车辆四轮转向控制系统中的应用 数字信号处理器(Digital Signal Processor,简称DSP), 是一种适合于数字信号处理运算的微处理器，能够实现实时快速的数字信号处理算法。通常，由一个以DSP为基础的内 
